印染污泥的处理方式普遍以焚烧和卫生填埋为主，但焚烧法的运行费用极高且易于产生废气等二次污染，由于印染污泥含有大量的染料、助剂及衍生物，具有一定的环境风险，填埋法不仅占用大量土地，而且填埋产生的渗滤液容易对地下水造成二次污染。在封闭空间内对印染污泥处置的热解方法，对废气进行有效的控制，并且其运行温度相对较低，既可以实现污泥减量又能够产生污泥碳，近年来受到环保行业的关注。但污泥炭除了作为燃料或吸附剂外，其余的应用报道较为少见。印染废水目前已经趋于成熟，而如处理技术如混凝法、活性炭吸附法、膜分离法、高级氧化法、电化学法和微电解法等以提升现有印染废水处理效果的手段成为印染废水处理研究的重点。在上述的方法中，微电解法以具有不产生二次污泥、无药剂添加和能耗低的特点越来越引起印染废水处理企业的关注。但以印染污泥制备的污泥碳作为微电解材料的原料方面的报道极为少见。
本研究以浙江某印染污泥热解碳化制备的污泥碳粉作为原料制备微电解材料，并用于印染气浮池废水处理中。具体开展(1)明确污泥碳微电解填料的制备参数，(2)考察对印染废水的处理效果，(3)微电解对废水CODCr和氨氮降解反应动力学分析。以实现探索印染污泥与废水的新型循环处理方法的目的。
一、材料和方法
1.1 实验材料和设备
铁粉取自浙江省湖州某机械加工产生的废铁屑，经脱油处理后采用氮气保护的球磨机粉碎至100目，污泥碳粉来自浙江合泽环境股份有限公司以热解法处理印染污泥制备的污泥碳粉，砂质页岩取自浙江湖州太湖周边的砂质页岩。污泥碳粉和砂质页岩分别放于105℃电热恒温鼓风干燥箱内干燥至恒重并粉碎至100目。污泥碳灰分(600℃，有氧煅烧)及砂质页岩的化学成分组成采用X射线荧光光谱仪(XPS，S8TIGER，德国Bruker)进行测试，污泥碳和砂质页岩的总无机碳(TIC)测试采用日本岛津TOCG5000A总有机碳分析仪进行测定。印染废水取自浙江省湖州市诚泽水务印染废水处理厂的气浮出水，水质指标参数如表1所示。
实验使用的药剂均为AR级，药剂配制使用的水为经RO膜反渗透处理后的水。主要试剂有：硫酸(H2SO4，ρ=1.84g/mL，重铬酸钾(K2Cr2O7)溶液，C=0.250mol/L，硫酸汞(HgSO4)溶液，ρ=100g/L，酒石酸钾钠(KNaC4H6O6•4H2O)，ρ=500g/L，实验设备有DHGG9246A电热恒温鼓风干燥箱(上海精宏实验设备有限公司)，BYG600荸荠式包衣机(长沙旭朗机械科技有限公司)，YQDG06全自动制丸机(广州市杨鹰医疗器械有限公司)，RTL1500×3三段式转动管式炉(南京博蕴通仪器科技有限公司)，5B-3B(V8)多参数水质测定仪(北京连华永兴科技发展有限公司)。
1.2 污泥碳微电解材料的制备
结合以往的研究结果，污泥碳微电解材料的制备流程如图1所示。
将一定配比的铁粉、污泥碳粉、砂质页岩在荸荠式搅拌机里充分混合，然后在制丸机制备为直径8.0mm左右的生料球。将其在室温下干燥24h后移入三段式转动管式炉内预热、烧结，在空气中冷却到室温。
1.3 自制微电解反应装置
自制微电解反应装置(如图2所示)，反应装置截面积为50cm2，高度500mm，5个单独的微电解反应装置均由聚丙烯材料制成。距反应器底部10cm设有滤板将反应器划分为进水区与反应区，进水区设置曝气头和进水口并分别与风机和蠕动泵相连，反应区填充400mm高度的污泥碳微电解材料(体积为2L)，每隔10cm设置4个取样管，在反应区顶端设置出水口。
1.4 水质及为电解材料的测试方法
CODCr依据重铬酸盐法测试方法(GB11914G89)，采用5B-3B(V8)多参数水质测定仪(北京连华永兴科技有限公司)测定，具体测试方法为：取水样2.5mL于消解管中，依次加入重铬酸钾(K2Cr2O7)溶液0.7mL，H2SO4-Ag2SO4溶液4.8mL，摇匀后放入消解槽内于165℃消解10min，水浴冷却至室温后放入仪器进行测试。
氨氮采用5B-3B(V8)多参数水质测定仪(北京连华永兴科技有限公司)，按照GB7479G87纳氏试剂比色法进行测定，具体测试方法为：取水样10mL于试管中，依次加入酒石酸钾钠(KNaC4H6O6•4H2O)溶液1mL，纳氏试剂1.5mL，混匀放置10min后放入仪器进行测试。为了测试的准确性，每个样本至少重复测试三次并取平均值。
污泥碳微电解材料的物理性质包括堆积密度、颗粒密度、24h吸水率。堆积密度、颗粒密度和24h吸水率是根据国家标准(GB/T17431.2G2010)进行测试，其公式如
二、结果与讨论
2.1 污泥碳粉和砂质页岩化学组成分析
污泥碳粉和砂质页岩的TIC测试结果分别为化学组成XPS测试结果和TIC测试结果见表1所示，结果表明，砂质页岩中的SiO2(62.47%)含量远超过污泥碳粉SiO2(15.29%)含量，但其Al2O3(25.37%)的含量远低于污泥碳分中Al2O3(46.07%)含量。污泥碳中高比例Al2O3主要来源于污水处理过程中大量使用的聚合氯化铝絮凝剂(PAC)导致的，Si和Al元素是陶粒骨架成分的主要组成部分。而污泥碳粉中的气态组分(主要是Fe2O3)含量接近砂质页岩所含气态组分的两倍，因此推断污泥碳粉为陶粒的成孔性能具有极大的作用并且可以起到降低陶粒堆积密度的作用。需要尤其注意的是：污泥碳粉中重金属含量高，这与印染或者染料制造过程中的催化剂、金属类染料等有直接关系。最后，污泥碳粉中无机含碳量高，这主要与诚泽水务的印染废水主要是纤维类工艺品有关。因此，相比市政污泥碳，印染和染料污泥制备的污泥碳具有碳含量高和重金属含量高的特点。
2.2 污泥碳内电解材料性能影响参数分析
采用Minitab17软件，进行三因素五水平L25(53)的设计(见表2)以考察各因素对污泥碳微电解材料性能的影响。以印染气浮池出水CODCr和氨氮去除率作为相应值，结果如图3。
由图3可知影响微电解材料CODCr和氨氮去除效果的因素顺序为反应时间>铁含量>烧结温度。根据正交实验得出的结论，再进行单因素实验探究，进一步探究污泥碳材料处理印染废水的最佳制备工艺。
2.3 单因素实验结果分析
2.3.1 pH值对污泥碳微电解材料处理效果的影响。
以铁含量为30%，烧结温度为900℃为条件，对不同初始pH值(1、2、3、4、5、6、7)的印染废水处理(反应时间180min)效果影响如图4所示。
由图4知，初始pH值为3，反应180min后，污泥碳材料对印染气浮池出水CODCr、氨氮去除率分别为52.36%，41.98%。而初始pH值小于3时，污泥碳材料对印染气浮池出水CODCr和氨氮去除率分别为11.76%/7.93%，40.53%/28.75%，初始pH值大于3时，污泥碳材料对印染气浮池出水CODCr和氨氮去除率分别为42.13%/33.45%，40.79%/29.89%，36.28%/24.46%和35.68%/22.68%。由此，初始pH值为3，污泥碳材料对印染气浮池出水CODCr和氨氮的去除率最好。
2.3.2 烧结温度对污泥碳微电解材料处理效果的影响。
以铁含量为30%为条件，烧结温度为(800、900、1000℃)对初始pH为3的印染气浮池出水处理效果影响如图5所示。
烧结温度为800、900、1000℃，反应180min后，污泥碳材料对印染气浮池出水CODCr去除率分别为42.85%、50.94%、44.55%，对氨氮的去除率分别为28.05%、41.38%、30.12%。
在烧结温度低于900℃时，污泥碳材料对印染废水CODCr和氨氮的去除率随着温度的升高在逐渐升高，当高于900℃时，随着温度的升高对废水CODCr和氨氮的去除率在逐渐降低，这可能是由于烧结温度在800℃时，温度偏低，材料处理过程中容易松散脱落，脱落过程导致出水色度增大，同时材料稳定性差，都会降低处理效果。在1000℃时温度过高，材料内部已达到熔融状态，砂质页岩和污泥碳粉中的玻璃相组分会熔化，使铁屑和污泥碳粉表面活性降低，会阻碍铁碳原电池与氨氮和有机物的接触，从而影响CODCr和氨氮处理效果。
2.3.3 铁含量对污泥碳微电解材料处理效果的影响。
以烧结温度为900℃为条件，铁含量为(25%、30%、35%)对初始pH为3的印染气浮池出水处理效果影响如图6所示。
当含铁量为25%、30%、35%和反应时间为30min/180min时，污泥碳材料对废水CODCr的去除率分别为25.49%/42.64%、34.94%/51.64%、36.55%/44.43%，CODCr的去除主要发生在前30min内，这说明污泥碳材料对废水CODCr的去除速率与水中前期高氢离子浓度有直接关系。
含铁量的含量低于30%时，污泥碳材料对废水CODCr和氨氮的去除率随着含铁量的升高而逐渐升高，而当含铁量进一步提升至35%时，CODCr和氨氮的去除效率降低。这可能是由于在Fe-C原电池系统反应过程中，阴极会产生大量的•H和•OH自由基，•H和•OH两者氧化还原电位较高，能与废水中的氨氮和有机物充分接触，并发生剧烈的氧化还原反应，从而达到对废水中氨氮和有机物的降解。同时，Fe-C原电池阳极产生的亚铁离子对•H和•OH自由基有催化作用，加速反应进行。因此当铁含量低于30%时，铁含量低致使阳极产生亚铁离子不足，从而影响了对CODCr和氨氮的去除效果，当含铁量为35%时，Fe-C原电池释放过量二价铁离子的导致了出水CODCr和氨氮的升高。另外，氨氮分子间稳定性较高，但阳极产生的铁离子(Fe2+、Fe3+)对氨氮有一定的吸附作用，且与H•和OH•自由基发生反应产生NO、NO2等，也是使氨氮浓度降低的原因之一。
因此，最佳制备条件为：含铁量为30%，烧结温度为900℃，烧结时间为2h。最佳制备条件制备的污泥碳材料物理性能如表3。
表3可知，污泥碳材料的吸水率较大，表明陶粒内部结构是疏松多孔的。污泥碳材料的颗粒密度为2336.75kg/m，比水的密度大，填料堆积密度较小，说明材料内部孔隙率较低。
2.4 动力学研究
根据n级反应动力学模型，对污泥碳材料降解CODCr和氨氮进行分析，方程如
其中α是反应物浓度转化率，%，t是反应时间，min，k(T)是反应速率常数，n是反应级数，C0是初始浓度，mg/L，C是实时浓度，mg/L，Cn是反应结束浓度，mg/L。
公式(4)两边取对数得到公式(6)，线性拟合后斜率即为反应级数n，如图8所示。
由图8可知，污泥碳材料对废水CODCr和氨氮降解的反应分别是0.833、0.818，均符合伪一级动力学模型，关系方程如
其中C是实时浓度，mg/L，C0是初始浓度，mg/L，k是一级反应速率常数，min-1，t反应时间，min。
如图9所示，ln(C/C0)与时间t之间呈线性关系，线性模型与数据的良好拟合证明了污泥碳材料对CODCr和氨氮的降解符合是一级动力学模型。反应速率k可由斜率得出。CODCr和氨氮的反应速率k分别是0.00294、0.0027min-1。结果表明，污泥碳材料对CODCr和氨氮的降解的反应速率相差不大，几乎是同时进行的。
利用化学反应速率方程(8)和阿伦尼乌兹方程(Arrhenius)(9)可推算该反应活化能E，结果如图10。
其中k是反应速率常数，ΔC是CODCr浓度变化量，Δt是时间变化量，A是Arrhenius指数前因子常数，E是反应活化能，R是摩尔气体常数(8.314J•K-1•mol-1)，T是反应温度(293K)。
通过拟合曲线可以计算出CODCr和氨氮的活化能E分别是42.589J/mol和21.134J/mol，指前因子A值分别为382.377和6.234。CODCr的活化能E值是氨氮的2倍。说明氨氮容易被去除。
2.5 连续实验
将最佳参数下制备的污泥碳材料，填充至反应装置中，反应器内采用底端连续进水(无回流)，气流量控制在0.5L/min，HRT为120min，对初始pH值为3的印染气浮池废水进行处理，在反应进行18次后，对材料进行酸洗，使其恢复活性，连续运行两个大循环的结果如图11所示。
如图11，在酸洗之前或之后，污泥碳材料对CODCr和氨氮的去除率呈下降趋势，酸洗操作后，污泥碳材料的活性恢复到初始水平。因此，作为再生工艺设计的酸洗反冲洗工艺对于污泥碳材料在实际中的应用是非常必要和有效的。
三、结论
以印染污泥热解碳化的污泥碳粉制备了一种新型微电解材料，并用于印染气浮池废水处理中。结果表明，在铁含量为30%，烧结温度为900℃时制备新型污泥碳材料处理效果最好，对气浮废水CODCr去除率达51.64%左右，氨氮去除率在41.78%左右。另外，通过污泥碳微电解对废水CODCr和氨氮降解反应动力学分析，得到污泥碳材料对废水CODCr和氨氮降解的反应分别是0.833、0.818，均符合伪一级动力学模型，降解CODCr和氨氮的活化能分别为42.589和21.134J/mol。污泥碳陶粒连续运行两个大循环后，发现采用酸洗反冲洗方式即可达到陶粒活化，杜绝了陶粒表面钝化现象的发生。考虑到印染污水厂的成本以及印染污泥与废水的现状和降解性能，本研究中制备的新型污泥碳微电解材料可能是微电解法处理印染废水的一种很有前途的替代品，也为印染污泥与废水的新型循环处理方法提供一个依据。
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